高层民用建筑钢结构技术规程（二）

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第六章 钢构件设计  
第一节 梁  
第６．１．１条 梁的抗弯强度应按下列公式计算：  


  
第６．１．２条 梁的稳定，除设置刚性铺板情况外，应按下列公式计算：   


  
第６．１．３条 当梁上设有符合现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）中规定的整体铺板时，可不计算整体稳定性。钢筋混凝土楼板及在压型钢板上现浇混凝土的楼板，都可视为刚性铺板。 单纯压型钢板当有充分依据时方可视为刚性铺板。  
第６．１．４条 梁设有侧向支撑体系，并符合现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）规定的受压翼缘自由长度与其宽度之比的限值时，可不计算整体稳定。按７度及以上抗震设防的高层建筑，梁受压翼缘在支撑连接点间的长度与其宽度之比，应符合现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）关于塑性设计时的长细比要求。在罕遇地震作用下可能出现塑性铰处，梁的上下翼缘均应设支撑点。   
第６．１．５条 在主平面内受弯的实腹构件，其抗剪强度应按下列公式计算：  


  
第６．１．６条 按７度及以上抗震设防的高层建筑，其抗侧力框架的梁中可能出现塑性铰的区段，板件宽厚比不应超过表６．１．６规定的限值（见图６．１．６）。   


  
第６．１．７条 当在多遇地震作用下进行构件承载力计算时，托柱梁的内力应乘以增大系数，增大系数不得小于１．５。   
   

第二节 轴心受压柱  
第６．２．１条 轴心受压柱的稳定性应按下式计算：   


  
第６．２．２条 轴心受压柱板件厚度超过４０ｍｍ者，稳定系数φ应按表６．２．２规定的类别取值。其中，ｂ，ｃ类截面的稳定系数φ，应按现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）附表３．２～３．３和附表３．５～３．６取值。ｄ类截面的稳定系数φ，应根据正则化长细比λｎ由下列公式计算，或由本规程附录三的附表３．１查得。  


  
第６．２．３条 轴心受压柱的板件宽厚比，应符合现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）第５．４．１至第５．４．５条的规定。  
第６．２．４条 轴心受压柱的长细比不宜大于１２０。  
   

  

第三节 框架柱  
第６．３．１条 与梁刚性连接并参与承受水平作用的框架柱，应按本规程第五章计算内力，并应按现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）第五章有关规定及本节的各项规定，计算其强度和稳定性。  
在罕遇地震作用下，柱截面应能满足本规程第５．５．３条规定的第二阶段抗震设计的要求。   
第６．３．２条 框架柱的计算长度，应按下列规定计算：  
一、当计算框架柱在重力作用下的稳定性时，纯框架体系柱的计算长度应按现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）附表４．２（有侧移）的μ系数确定；有支撑和（或）剪力墙的体系当符合第５．２．１１条规定时，框架柱的计算长度应按现行《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）附表４．１（无侧移）的μ系数确定。   
其计算长度系数亦可采用下列近似公式计算：  


  
二、当计算在重力和风力或多遇地震作用组合下的稳定性时，有支撑和（或）剪力墙的结构，在层间位移满足本规程第５．５．２条第二款要求的条件下，柱计算长度系数可取１．０。若纯框架体系层间位移小于０．００１ｈ（ｈ为楼层层高）时，也可按公式（６．３．２-２）计算柱的计算长度系数。   
第６．３．３条 抗震设防的框架柱在框架的任一节点处，柱截面的塑性抵抗矩和梁截面的塑性抵抗矩宜满足下式的要求：  


  
第６．３．４条 按７度及以上抗震设防的框架柱板件宽厚比，不应大于表６．３．４的规定，按６度抗震设防和非抗震设防的框架柱板件宽厚比，可按现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）第５．４．１条至第５．４．５条的规定采用。   


   
第６．３．５条 在柱与梁连接处，柱应设置与上下翼缘位置对应的加劲肋。按７度及以上抗震设防的结构，工字形截面柱和箱截面柱腹板在节点域范围的稳定性，应符合下列要求：  


  
  
第６．３．６条 按７度及以上抗震设防的结构，柱长细比不宜大于60

。按６度抗震设防和非抗震设防的结构，柱长细比不应大于120

。fy以N/mm2为单位。   
第６．３．７条 在多遇地震下进行构件承载力计算时，承托钢筋混凝土抗震墙的钢框架柱由地震作用产生的内力，应乘以增大系数，增大系数可取１．５。   
   

第四节 中心支撑  
第６．４．１条 高层建筑钢结构的中心支撑宜采用：十字交叉斜杆（图６．４．１-１ａ），单斜杆（图６．４．１-１ｂ），人字形斜杆（图６．４．１-１ｃ）或Ｖ形斜杆体系。抗震设防的结构不得采用Ｋ形斜杆体系（图６．４．１-１ｄ）。  
当采用只能受拉的单斜杆体系时，应同时设不同倾斜方向的两组单斜杆（图６．４．１-２），且每层中不同方向单斜杆的截面面积在水平方向的投影面积之差不得大于１０％。  




  
第６．４．２条 非抗震设防建筑中的中心支撑，当按只能受拉的杆件设计时，其长细比不应大于300

；当按既能受拉又能受压的杆件设计时，其长细比不应大于150

。  
抗震设防建筑中的支撑杆件长细比，当按６度或７度抗震设防时不得大于120

；按８度抗震设防时不得大于80

；按９度抗震设防时不得大于40

。ｆｙ以Ｎ/ｍｍ２为单位。   
第６．４．３条 按７度及以上抗震设防的结构，支撑斜杆的板件宽厚比，当板件为一边简支一边自由时不得大于8

；当板件为两边简支时不得大于25

。ｆｙ以Ｎ/ｍｍ２为单位。按６度抗震设防和非抗震设防时，支撑斜杆板件宽厚比可按现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）第五章第四节的规定采用。  
支撑斜杆宜采用双轴对称截面。当采用单轴对称截面时（例如双角钢组合Ｔ形截面），应采取防止绕对称轴屈曲的构造措施。   
第６．４．４条 在初步设计阶段计算支撑杆件所受内力时，可按下列要求计算附加效应：   
一、在重力和水平力（风荷载或多遇地震作用）下，支撑除作为竖向桁架的斜杆承受水平荷载引起的剪力外，还承受水平位移和重力荷载产生的附加弯曲效应。人字形和Ｖ形支撑尚应考虑支撑跨梁传来的楼面垂直荷载。楼层附加剪力可按下式计算：  


  
二、对于十字交叉支撑、人字形支撑和Ｖ形支撑的斜杆，尚应计入柱在重力下的弹性压缩变形在斜杆中引起的附加压应力。附加压应力可按下式计算： 对十字交叉支撑的斜杆  


  
第６．４．５条 在多遇地震效应组合作用下，人字形支撑和Ｖ形支撑的斜杆内力应乘以增大系数１．５，十字交叉支撑和单斜杆支撑的斜杆内力应乘以增大系数１．３。  
第６．４．６条 在多遇地震作用效应组合下，支撑斜杆的受压验算按下列公式计算：  


  
第６．４．７条 与支撑一起组成支撑系统的横梁、柱及其连接，应具有承受支撑斜杆传来内力的能力。与人字支撑、Ｖ形支撑相交的横梁，在柱间的支撑连接处应保持连续。在计算人字形支撑体系中的横梁截面时，尚应满足在不考虑支撑的支点作用情况下按简支梁跨中承受竖向集中荷载时的承载力。   
第６．４．８条 按７度及以上抗震设防的结构，当支撑为填板连接的双肢组合构件时，肢件在填板间的长细比不应大于构件最大长细比的１/２，且不应大于４０。  
第６．４．９条 按８度及以上抗震设防的结构，可以采用带有消能装置的中心支撑体系。此时，支撑斜杆的承载力应为消能装置滑动或屈服时承载力的１．５倍。   
   

第五节 偏心支撑  
第６．５．１条 偏心支撑框架中的支撑斜杆，应至少在一端与梁连接（不在柱节点处），另一端可连接在梁与柱相交处，或在偏离另一支撑的连接点与梁连接，并在支撑与柱之间或在支撑与支撑之间形成耗能梁段（图６．５．１）。  


  
图６．５．１ 偏心支撑框架
（a）门架式；（b）单斜杆式；（c）人字形；（d）V字形  
第６．５．２条 耗能梁段的塑性受剪承载力Ｖｐ和塑性受弯承载力Ｍｐ，以及梁段承受轴向力时的全塑性受弯承载力Ｍｐｃ，应分别按下式计算：  


  
第６．５．３条 耗能梁段轴向力产生的梁段翼缘平均正应力σＮ，应按下式计算：  


  
第６．５．４条 耗能梁段宜设计成剪切屈服型，当其与柱连接时，不应设计成弯曲屈服型。耗能梁段的净长ａ符合下式者为剪切屈服型，不符合者为弯曲屈服型。  
ａ≤１．６Ｍｐ/Ｖｐ （６．５．４）   
第６．５．５条 耗能梁段的截面宜与同一跨内框架梁相同，在多遇地震作用效应组合下，其强度应符合下列要求：   
一、耗能梁段净长ａ＜２．２Ｍｐ/Ｖｐ时   


   
二、耗能梁段净长ａ≥２．２Ｍｐ/Ｖｐ时   


  
第６．５．６条 偏心支撑斜杆的承载力应按下式计算：  


  
第６．５．７条 偏心支撑框架柱的承载力，应按现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）第五章的有关规定计算，抗震计算时，钢材强度设计值应按本规程第５．５．２条除以γＲＥ。计算承载力时   
一、其弯矩设计值Ｍｃ应按下列公式计算，并取其较小值：   


  
二、其轴力设计值Ｎｃ应按下列公式计算，并取其较小值：  


  
第６．５．８条 耗能梁段腹板不得加焊贴板提高强度，也不得在腹板上开洞，并应符合下列规定：   


  
第６．５．９条 高层钢结构采用偏心支撑框架时，顶层可不设耗能梁段。在设置偏心支撑的框架跨，当首层的弹性承载力为其余各层承载力的１．５倍及以上时，首层可采用中心支撑。   
   
   

第六节 其他抗侧力构件  
第６．６．１条 钢板剪力墙的计算，应按本规程附录四的规定进行。   
第６．６．２条 内藏钢板支撑剪力墙的设计，应按本规程附录五的规定进行。   
第６．６．３条 带竖缝混凝土剪力墙板的设计，应按本规程附录六的规定进行。
  

第七章 组合楼盖  
第一节 一般要求  
第７．１．１条 组合梁混凝土翼板的有效宽度ｂｃｅ，应按下列公式计算，并应取其中的最小值。   
ｂｃｅ＝ｌ０/３ （７．１．１-１）   
ｂｃｅ＝ｂ０＋１２ｈｃ （７．１．１-２）   
ｂｃｅ＝ｂ０＋ｂｃ１＋ｂｃ２（７．１．１-３）  
式中  
ｌ０——钢梁计算跨度；   
ｂ０——钢梁上翼缘宽度；   
ｈｃ——混凝土翼板计算厚度；   
ｂｃ１、ｂｃ２——相邻钢梁间净距ｓｎ的１/２，ｂｃ１尚不应超过混凝土翼板实际外伸长度ｓ１（图７．１．１）。   


  
第７．１．２条 组合梁的塑性中和轴通过钢梁截面时，钢梁翼缘及腹板的板件宽厚比应符合表７．１．２的要求。   


  
第７．１．３条 连续组合梁采用塑性内力重分布法进行分析时，应符合下列条件：   
一、相邻两跨跨度之差不大于短跨的４５％；  
二、边跨跨度不小于邻跨的７０％，也不大于邻跨的１１５％；   
三、在每跨的１/５范围内，集中作用的荷载不大于该跨总荷载的一半；  
四、内力合力与外荷载保持平衡；   
五、中间支座截面材料总强度比γ小于０．５，且大于０．１５。此处，γ＝Ａｓｆｓｙ/ Ａｆ；   
六、内力调幅不超过２５％。  
第７．１．４条 连续组合梁采用弹性分析时，应符合下列规定：   
一、不计入负弯矩区段内受拉开裂的混凝土翼板对刚度的影响；   
二、在正弯矩区段，换算截面应根据短期或长期荷载采用相应的刚度；   
三、负弯矩区受拉开裂的翼板长度，可按试算法确定。   
第７．１．５条 按弹性分析时，应将受压混凝土翼板的有效宽度ｂｃｅ折算成与钢材等效的换算宽度ｂｅｑ，构成单质的换算截面（图７．１．５）。  
一、荷载短期效应组合 ｂｅｑ＝ｂｃｅ/αＥ （７．１．５-１）  
二、荷载长期效应组合 ｂｅｑ＝ｂｃｅ/２αＥ （７．１．５-２）  
式中ｂｅｑ——混凝土翼板的换算宽度；   
ｂｃｅ——混凝土翼板的有效宽度，应按第７．１．１条的规定确定；

αＥ——钢材弹性模量对混凝土弹性模量的比值。   


  
第７．１．６条 组合梁混凝土翼板的计算厚度，应符合下列规定：   
一、普通钢筋混凝土翼板的计算厚度，应取原厚度ｈ０（见图７．１．１）；   
二、带压型钢板的混凝土翼板计算厚度，取压型钢板顶面以上的混凝土厚度ｈｃ（见图７．３．３）；   
第７．１．７条 设计组合楼板时，应符合下列要求：   
一、施工阶段，应对作为浇注混凝土底模的压型钢板进行强度和变形验算。此时，应考虑以下荷载：   
１．永久荷载，包括压型钢板、钢筋和混凝土的自重；   
２．可变荷载，包括施工荷载和附加荷载。当有过量冲击、混凝土堆放、管线和泵的荷载时，应增加附加荷载。  
二、使用阶段，应对组合楼板在全部荷载作用下的强度和变形进行验算。   
第７．１．８条 当压型钢板跨中挠度ω大于２０ｍｍ时，确定混凝土自重应考虑挠曲效应，在全跨增加混凝土厚度０．７ω，或增设临时支撑。   
第７．１．９条 在局部荷载下，组合板的有效工作宽度ｂｅｆ（图７．１．９）不得大于按下列公式计算的值：   


  
一、抗弯计算时   


   
二、抗剪计算时  


  
第７．１．１０条 在施工阶段，压型钢板作为浇注混凝土的模板，应采用弹性方法计算。强边（顺肋）方向的正、负弯矩和挠度应按单向板计算，弱边方向不计算。   
第７．１．１１条 在使用阶段，当压型钢板上的混凝土厚度为５０ｍｍ至１００ｍｍ时，宜符合下列规定：   
一、组合板强边（顺肋）方向的正弯矩和挠度，按承受全部荷载的简支单向板计算；   
二、强边方向负弯矩按固端板取值；   
三、不考虑弱边（垂直肋）方向的正负弯矩。   
第７．１．１２条 当压型钢板上的混凝土厚度大于１００ｍｍ时，板的挠度应按强边方向的简支单向板计算，板的承载力应按下列规定计算：   
当０．５＜λｅ＜２．０时，应按双向板计算；   
当λｅ≤０．５或λｅ≥２．０时，应按单向板计算。   
λｅ＝μｌｘ/ｌｙ （７．１．１２）  
式中μ——板的受力异向性系数，μ＝（Ｉｘ/Ｉｙ）１/４；   
ｌｘ——组合板强边（顺肋）方向的跨度；   
ｌｙ——组合板弱边（垂直肋）方向的跨度；   
Ｉｘ、Ｉｙ——分别为组合板强边和弱边方向的截面惯性矩（计算Ｉｙ时只考虑压型钢板顶面以上的混凝土厚度ｈｃ）。   
   

第二节 组合梁设计  
第７．２．１条 符合本规程第７．１．２条的组合梁，且混凝土翼板与钢构件完全抗剪连接时，其截面抗弯承载力可根据下列假定计算：  
一、在混凝土翼板的有效宽度内，纵向钢筋和钢梁受拉及受压应力均达到强度设计值；  
二、塑性中和轴受拉侧的混凝土强度设计值可忽略不计；   
三、塑性中和轴受压区的混凝土截面均匀受压，并达到弯曲抗压强度设计值。  

第７．２．２条 组合梁正截面受弯承载力，应按下列公式计算：  
一、正弯矩作用时  
１．当Ａｆ≤ｂｃｅｈｃｆｃｍ时（图７．２．２-１），塑性中和轴位于混凝土受压翼板内，为第一类截面  
M≤ｂｃｅxｆｃｍy （7.2.2-1）  
x=Af/ｂｃｅｆｃｍ （7.2.2-2）  
式中 x——组合梁截面塑性中和轴至混凝土翼板顶面的距离，按（7.2.2-2）式计算；
M——全部荷载产生的弯距；
A——钢梁截面面积；
y——钢梁截面应力合力至混凝土受压区应力合力之间的距离；
f——塑性设计时钢梁钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值，按现行国家标准《钢结构设计规范》（GBJ 17）第9.1.3条的规定乘以0.9；
hc——混凝土翼板计算厚度；
fcm——混凝土弯曲抗压强度设计值；
bce——混凝土翼板的有效宽度。  


  
２．当Ａｆ＞ｂｃｅｈｃｆｃｍ时（图７．２．２-２），塑性中和轴在钢梁截面内，为第二类截面  


  


  
其他符号意义同前。  
二、负弯矩作用时（图７．２．２-３）  


  


   
第７．２．３条 组合梁截面的全部剪力假定由钢梁腹板承受，其受剪承载力应按下式计算：  


  
第７．２．４条 采用塑性设计法计算组合梁的承载力时，遇有下列情况之一者可不计入弯矩与剪力的相互影响：  
一、受正弯矩的组合梁截面；  
二、截面材料总强度比γ≥０．１５的负弯矩截面，其中γ＝Ａｓｆｓｙ/（Ａｆ）；此处，ｆ为塑性设计时钢梁材料的抗拉、抗压、抗弯强度设计值，应按现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）第９．１．３条的规定乘以０．９。  
第７．２．５条 当组合梁进行连接的计算时，应以支座点、弯矩绝对值最大点和零弯矩点为界限，划分为若干剪跨区（图７．２．５）。  


  
第７．２．６条 每个剪跨区段内所配置的剪力连接件的总数，可按下式计算：  
ｎ＝Ｖ/Ｎｖｓ （７．２．６）  
剪力键可均匀分布于该剪跨区段内。当剪跨区内有较大集中力作用时，可将连接件总数按各剪力区段的剪力图面积分配，然后各自均匀布置（图７．２．６）。  
式中 Ｖ——每个剪跨区内，混凝土与钢梁叠合面上的纵向剪力；

Ｎｖｓ——每个剪力连接件的受剪承载力设计值。   


  
第７．２．７条 每个剪跨区段内，混凝土与钢梁叠合面上的纵向剪力Ｖ可按下列公式计算：  
一、正弯矩区剪跨段（图７．２．５中的１、２、５剪跨段）  
１．当塑性中和轴位于混凝土翼板内时  
Ｖ＝Ａｆ （７．２．７／１）  
２．当塑性中和轴位于钢梁时  


  
二、负弯矩区剪跨段（图７．２．５中的３、４剪跨段）  
Ｖ＝Ａｓｆｓｙ （７．２．７-３）  
第７．２．８条 栓钉剪力连接件的受剪承载力，应符合下列规定：  
一、受剪承载力设计值Ｎｖｓ，应按下式计算：  




二、栓钉的受剪承载力设计值Ｎｖｓ，遇下列情况之一时应予折减：  
１．位于连续梁中间支座上负弯矩段时，应乘以折减系数０．９３；  
２．位于悬臂梁负弯矩区段时，应乘以折减系数０．８。  
第７．２．９条 带压型钢板的混凝土楼板与钢梁组成的组合梁，其叠合面上的栓钉连接件受剪承载力设计值Ｎｖｓ，遇下列情况之一时应予以折减：  
一、压型钢板肋与钢梁平行时（图７．２．９ａ），应乘以折减系η。折减系数η应按下式计算：  


  
二、压型钢板肋与钢梁垂直时（图７．２．９ｂ），应乘以按下式计算的折减系数η：  


  


  
第７．２．１０条 当抗剪连接键的设置受构造等原因的影响不能满足本规程（７．２．６）式的要求时，可采用部分抗剪连接设计法。对于单跨简支梁，可采用简化塑性理论按下列假定计算：  
一、在所计算截面左右两个剪跨内，取连接件受剪承载力设计值之和ｎＮｖｓ的较小者，作为混凝土翼板中的剪力；  
二、剪力连接件全截面进入塑性状态；  
三、钢梁与混凝土翼板间产生相对滑移，以致混凝土翼板与钢梁有各自的中和轴。  
第７．２．１１条 当组合梁承受静荷载且集中力不大时，可采用部分抗剪连接组合梁。其跨度不应超过２０ｍ。当钢梁为等截面梁时，其配置的连接件数量ｎ１不得小于完全抗剪连接时的连接件数量ｎ的５０％。  
第７．２．１２条 部分抗剪连接组合梁的受弯承载力Ｍ１，可按下式算：  


  
第７．２．１３条 部分抗剪连接组合梁的挠度ω1，可按下式计算：  


  
第７．２．１４条 当进行组合梁的钢梁翼缘与混凝土翼板的纵向界面受剪承载力的计算时，应分别取包络连接件的纵向界面（图７．２．１４界面ｂ-ｂ）和混凝土翼板纵向界面（该图界面ａ-ａ）。  


  
在纵向界面ａ-ａ和ｂ-ｂ上，单位长度上横向钢筋的计算面积Ａｓ，ｔｒ按下列公式计算。压型钢板肋与钢梁垂直的组合梁可不验算。  
一、界面ａ-ａ  
Ａｓ，ｔｒ＝Ａｓｂ＋Ａｓｔ（７．２．１４-１）

二、界面ｂ-ｂ  
Ａｓ，ｔｒ＝２Ａｓｂ（７．２．１４-２）  
式中 Ａｓｂ——在组合梁单位长度上，翼板底部钢筋的截面面积；  
Ａｓｔ——在组合梁单位长度上，翼板上部钢筋的截面面积。  

第７．２．１５条 在混凝土翼板纵向界面上，沿梁单位长度的剪力可按下列公式计算：  


  
第７．２．１６条 混凝土翼板纵向界面的剪力，应符合下列公式的要求：  


  
第７．２．１７条 组合梁翼板的横向钢筋最小配筋量，应符合下式要求：  


  
第７．２．１８条 组合梁的挠度应按荷载短期和长期效应组合分别计算，刚度取值应符合本规程第７．１．４条和７．１．５条的要求，不得大于现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）第３．３．２条规定的容许值。  
第７．２．１９条 连续组合梁负弯矩区段内最大裂缝宽度ωｃｒａ（ｍｍ），可按下列公式计算。负弯矩区的开裂宽度，处于正常环境时不应大于０．３ｍｍ，处于室内高湿度环境或露天时不应大于０．２ｍｍ。  


  
第７．２．２０条 荷载标准值短期效应作用下的负弯矩纵向钢筋应力，应按下式计算：  


  
第７．２．２１条 组合梁负弯矩区段钢梁受压翼缘在弯矩作用平面外的长细比，应按现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）第９．３．２条的规定验算。  

第三节 压型钢板组合楼板设计  
第７．３．１条 压型钢板组合楼盖中，压型钢板与混凝土的联结，应符合下列形式之一：   
一、依靠压型钢板的纵向波槽（图７．３．１α）；   


  
二、依靠压型钢板上的压痕，开的小洞或冲成的不闭合孔眼（图７．３．１ｂ）；  
三、依靠压型钢板上焊接的横向钢筋（图７．３．１ｃ）。  
在任何情况下，均应设置端部锚固件（图７．３．１ｄ）。   
第７．３．２条 组合板或非组合板（指压型钢板只作永久性模板）的设计，应符合下列要求：  
一、压型钢板应对施工阶段的强度和变形进行验算，验算时应计入临时支撑的影响；   
二、组合板在混凝土硬化后，应验算使用阶段的横截面抗弯能力、纵向抗剪能力、斜截面抗剪能力和抗冲剪能力；  
三、非组合板可按常规钢筋混凝土楼板的设计方法进行设计。   
第７．３．３条 组合板正截面抗弯承载力应按塑性设计法计算，此时应假定截面受拉区和受压区的材料均达到强度设计值。压型钢板钢材强度设计值与混凝土的弯曲抗压强度设计值，均应乘以折减系数０．８。   
第７．３．４条 组合板的承载力计算，应符合下列要求：   


  
（a）塑性中和轴在压型钢板顶面以上的混凝土截面内 （b）塑性中和轴在压型钢板截面内  
一、当Ａｐｆ≤ｆｃｍｈｃｂ时，塑性中和轴在压型钢板顶面以上的混凝土截面内（图７．３．３ａ），组合板的弯矩应符合下式要求：   


  
二、当Ａｐｆ＞ｆｃｍｈｃｂ时，塑性中和轴在压型钢板内（图７．３．３ｂ），组合板横截面弯矩应符合下式要求：  


  
三、当压型钢板仅作为模板使用时，应在波槽内设置钢筋，并进行相应计算。   
第７．３．５条 组合板在集中荷载下的冲切力Ｖ１，应符合下式要求：  


  
第７．３．６条 组合板斜截面抗剪承载力应符合下式要求：  


  
第７．３．７条 组合板的挠度，应分别按荷载短期效应组合和荷载长期效应组合计算，不应超过计算跨度的１/３６０。  
组合板负弯矩区的最大裂缝宽度，可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》（ＧＢＪ１０）的规定计算。   
第７．３．８条 组合板的自振频率ｆ，可按下式估算，但不得小于１５Ｈｚ。   


  
式中ｗ——永久荷载产生的挠度（ｃｍ）。  
第７．３．９条 当用足尺试件进行试验确定构件承载力时，其设计荷载应符合下列规定之一；   
一、具有完全抗剪连接的构件，其设计荷载应取静力试验极限荷载的１/２；  
二、具有不完全抗剪连接的构件，其设计荷载应取静力极限荷载的１/３；   
三、挠度达跨度１/５０时的荷载的一半。   

第四节 组合梁和组合板的构造要求  
第７．４．１条 组合梁栓钉连接件的设置，必须与钢梁焊接，且应符合下列规定：   
一、当栓钉焊于钢梁受拉翼缘时，其直径不得大于翼缘板厚度的１．５倍；当栓钉焊于无拉应力部位时，其直径不得大于翼缘板厚度的２．５倍；   
二、栓钉沿梁轴线方向布置，其间距不得小于５ｄ（ｄ为栓钉直径）；栓钉垂直于轴线布置，其间距不得小于４ｄ，边距不得小于３５ｍｍ；   
三、当栓钉穿透钢板焊接于钢梁时，其直径不得大于１９ｍｍ，焊后栓钉高度应大于压型钢板波高加３０ｍｍ。   
四、栓钉顶面的混凝土保护层厚度不应小于１５ｍｍ。   
第７．４．２条 组合板在下列情况之一时应配置钢筋：  
一、为组合板提供储备承载力的附加抗拉钢筋；   
二、在连续组合板或悬臂组合板的负弯矩区配置连续钢筋；   
三、在集中荷载区段和孔洞周围配置分布钢筋；   
四、改善防火效果的受拉钢筋；   
五、在压型钢板上翼缘焊接横向钢筋，应配置在剪跨区段内，其间距宜为１５０～３００ｍｍ。   
第７．４．３条 连续组合梁或组合板在中间支座负弯矩区的上部纵向钢筋，应伸过梁的反弯点，并应留出锚固长度和弯钩。下部纵向钢筋在支座处应连续配置，不得中断。   
第７．４．４条 组合板用的压型钢板应采用镀锌钢板，其镀锌层厚度尚应满足在使用期间不致锈损的要求。   
第７．４．５条 用于组合板的压型钢板净厚度（不包括镀锌层或饰面层厚度）不应小于０．７５ｍｍ，仅作模板的压型钢板厚度不小于０．５ｍｍ，浇注混凝土的波槽平均宽度不应小于５０ｍｍ。当在槽内设置栓钉连接件时，压型钢板总高度不应大于８０ｍｍ。   
第７．４．６条 组合板的总厚度不应小于９０ｍｍ；压型钢板顶面以上的混凝土厚度不应小于５０ｍｍ。此外，尚应符合本规程第１２．２．３条规定的楼板防火保护层厚度的要求。   
第７．４．７条 组合板端部应设置栓钉锚固件。栓钉应设置在端支座的压型钢板凹肋处，穿透压型钢板并将栓钉、钢板均焊牢于钢梁上。栓钉直径可按下列规定采用：   
一、跨度小于３ｍ的板，栓钉直径宜为１３ｍｍ或１６ｍｍ；   
二、跨度为３～６ｍ的板，栓钉直径宜为１６ｍｍ或１９ｍｍ；   
三、跨度大于６ｍ的板，栓钉直径宜为１９ｍｍ。   
第７．４．８条 组合板中的压型钢板在钢梁上的支承长度，不应小于５０ｍｍ。在砌体上的支承长度不应小于７５ｍｍ。   
第７．４．９条 当连续组合板按简支板设计时，抗裂钢筋的截面不应小于混凝土截面的０．２％，抗裂钢筋从支承边缘算起的长度，不应小于跨度的１/６，且应与不少于５支分布钢筋相交。   
抗裂钢筋最小直径应为４ｍｍ，最大间距应为１５０ｍｍ。顺肋方向抗裂钢筋的保护层厚度宜为２０ｍｍ。   
与抗裂钢筋垂直的分布钢筋直径，不应小于抗裂钢筋直径的２/３，其间距不应大于抗裂钢筋间距的１．５倍。   
第７．４．１０条 组合板在集中荷载作用处，应设置横向钢筋，其截面面积不应小于压型钢板顶面以上混凝土板截面面积的０．２％，其延伸宽度不应小于板的有效工作宽度（图７．１．９）。   

第八章 节点设计  
第一节 设计原则  
第８．１．１条 高层建筑钢结构的节点连接，当非抗震设防时，应按结构处于弹性受力阶段设计；当抗震设防时，应按结构进入弹塑性阶段设计，节点连接的承载力应高于构件截面的承载力。  
要求抗震设防的结构，当风荷载起控制作用时，仍应满足抗震设防的构造要求。   
第８．１．２条 抗震设防的高层建筑钢结构框架，从梁端或柱端算起的１/１０跨长或两倍截面高度范围内，节点设计应验算下列各项：   
一、节点连接的最大承载力；   
二、构件塑性区的板件宽厚比；   
三、受弯构件塑性区侧向支承点间的距离。   
第８．１．３条 抗震设防的高层建筑钢框架，其节点连接的最大承载力应符合下列要求：   
一、梁与柱连接应满足下列公式要求：   


  
在柱贯通型连接中，当梁翼缘用全熔透焊缝与柱连接并采用引弧板时，式（８．１．３-１）将自行满足。  
二、支撑连接应满足下式要求：  
Ｎｕｂｒ≥１．２Ａｎｆｙ （８．１．３-３）  
式中 Ｎｕｂｒ——基于极限强度最小值的支撑连接最大承载力；   
Ａｎ——支撑的净截面面积；   
ｆｙ——支撑钢材的屈服强度。   
三、梁、柱构件拼接的承载力，应满足式（８．１．３-１）和（８．１．３-２）的要求。当存在轴力时，式中Ｍｐ应以Ｍｐｃ代替，并应符合下列规定：  


  
第８．１．４条 框架节点塑性区段内，梁受压翼缘在侧向支承点间的长细比，应符合现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）第９章第９．３．２条的规定。   
第８．１．５条 在节点设计中，节点的构造应避免采用约束度大和易产生层状撕裂的连接形式。   
第８．１．６条 钢框架安装单元的划分，在采用柱贯通型连接时，宜为三层一根，视具体情况也可为一层、两层或四层一根，工地接头设于主梁顶面以上１．０～１．３ｍ处。梁的安装单元为每跨一根。  
采用带悬臂梁段的柱单元时，悬臂梁段的长度一般距柱轴线不超过１．６ｍ。框筒结构采用带悬臂梁段的柱安装单元时，梁的接头可设置在跨中。  

第二节 连接  
第８．２．１条 高层建筑钢结构的节点连接，可采用焊接、高强度螺栓连接或栓焊混合连接。   
第８．２．２条 节点的焊接连接，根据受力情况可采用全熔透或部分熔透焊缝，遇下列情况之一时应采用全熔透焊缝：   
一、要求与母材等强的焊接连接；   
二、框架节点塑性区段的焊接连接。   
第８．２．３条 焊缝的坡口形式和尺寸，应按现行国家标准《手工电弧焊焊缝坡口的基本形式和尺寸》（ＧＢ９８５）和《埋弧焊焊缝坡口的基本形式和尺寸》（ＧＢ９８６）的规定采用，或选用其他适用的规定。   
第８．２．４条 焊缝熔敷金属应与母材强度相匹配。不同强度的钢材焊接时，焊接材料的强度应按强度较低的钢材选用。   

第三节 梁与柱的连接  
第８．３．１条 框架梁与柱的连接宜采用柱贯通型。在互相垂直的两个方向都与柱刚性连接的柱，宜采用箱型截面。   
第８．３．２条 梁与柱刚性连接时，应按下列各项进行验算：  
一、梁与柱的连接在弯矩和剪力作用下的承载力；   
二、在梁上下翼缘标高处设置的柱水平加劲肋或隔板的厚度；   
三、节点域的抗剪强度。   
第８．３．３条 当框架梁与柱翼缘刚性连接时，梁翼缘与柱应采用全熔透焊缝连接，梁腹板与柱宜采用摩擦型高强度螺栓连接（图８．３．３ａ），悬臂梁段与柱应采用全焊接连接（图８．３．３ｂ）。  


  
第８．３．４条 当框架梁端垂直于工字形柱腹板与柱刚接时，应在梁翼缘的对应位置设置柱的横向加劲肋，在梁高范围内设置柱的竖向连接板。梁与柱的现场连接中，梁翼缘与柱横向加劲肋用全熔透焊缝连接，并应避免连接处板件宽度的突变，腹板与柱连接板用高强度螺栓连接（图８．３．４ａ），其设计方法按第８．１．３条进行。当采用悬臂梁段时，梁段与柱全部焊接（图８．３．４ｂ）。   


   
第８．３．５条 梁翼缘与柱焊接时，应全部采用全熔透坡口焊缝，并按规定设置衬板，翼缘坡口两侧设置引弧板（图８．３．５ａ）。 在梁腹板上下端应作扇形切角，其半径ｒ宜取３５ｍｍ（图８．３．５ｂ）。扇形切角端部与梁翼缘连接处，应以ｒ＝１０ｍｍ的圆弧过渡，衬板反面与柱翼缘相接处宜适当焊接。  


  
第８．３．６条 框架梁与柱刚性连接时，应在梁翼缘的对应位置设置柱的水平加劲肋（或隔板）。对于抗震设防的结构，水平加劲肋应与梁翼缘等厚。对非抗震设防的结构，水平加劲肋应能传递梁翼缘的集中力，其厚度不得小于梁翼缘厚度的１/２，并应符合板件宽厚比限值。水平加劲肋的中心线应与梁翼缘的中心线对准。   
第８．３．７条 在抗震设防的结构中，工字形柱水平加劲肋与柱翼缘焊接时，宜采用坡口全熔透焊缝，与柱腹板连接时可采用角焊缝。当梁端垂直于工字形柱腹板平面焊接时，水平加劲肋与柱腹板的焊接则应采用坡口全熔透焊缝。   
箱型柱隔板与柱的焊接，应采用坡口全熔透焊缝；对无法进行手工焊接的焊缝，应采用熔化咀电渣焊，并应对称布置，同时施焊。  
第８．３．８条 当柱两侧的梁高不等时，每个梁翼缘对应位置均应设置柱的水平加劲肋。加劲肋间距不应小于１５０ｍｍ，且不应小于水平加劲肋的宽度（图８．３．８ａ）。当不能满足此要求时，应调整梁的端部高度，此时可将截面高度较小的梁腹板高度局部加大，腋部翼缘的坡度不得大于１∶３（图８．３．８ｂ）。   


   
当与柱相连的梁在柱的两个互相垂直的方向高度不等时，同样也应分别设置柱的水平加劲肋（图８．３．８ｃ）。   
第８．３．９条 由柱翼缘与水平加劲肋包围的节点域，在周边弯矩和剪力的作用下（图８．３．９-１），其抗剪强度应按下列公式计算：  


  
当节点域厚度不满足式（８．３．９-１）或（８．３．９-２）的要求时，对工字形组合柱宜将柱腹板在节点域局部加厚（图８．３．９-２）。对Ｈ型钢柱，可在节点域加焊贴板，贴板上下边缘应伸出加劲肋以外不小于１５０ｍｍ，并用不小于５ｍｍ的角焊缝连接贴板与柱翼缘可用角焊缝或对接焊缝连接。当在节点域的垂直方向有连接板时，贴板应采用塞焊与节点域连接。   


  
第８．３．１０条 节点域体积，根据柱截面形状应分别按下列公式计算：   


  


  
第８．３．１１条 梁与柱铰接时（图８．３．１１），与梁腹板相连的高强度螺栓，除应承受梁端剪力外，尚应承受偏心弯矩的作用。偏心弯矩Ｍ应按下列公式计算：  


  
   

第四节 柱与柱的连接  
第８．４．１条 钢框架宜采用工字形柱或箱形柱，钢骨混凝土框架部分宜采用工字形柱或十字形柱。  
第８．４．２条 箱形柱宜为焊接柱，其角部的组装焊缝应为部分熔透的Ｖ形或Ｕ形焊缝，焊缝厚度不应小于板厚的１/３，并不应小于１４ｍｍ，抗震设防时不应小于板厚的１/２（图８．４．２-１ａ）。当梁与柱刚性连接时，在框架梁的上、下６００ｍｍ范围内，应采用全熔透焊缝（图８．４．２-１b）。   


   
十字形柱应由钢板或两个Ｈ型钢焊接而成（图８．４．２-２）；组装的焊缝均应采用部分熔透的Ｋ形坡口焊缝，每边焊接深度不应小于１/３板厚。   


  
第８．４．３条 在柱的工地接头处应设置安装耳板，耳板厚度应根据阵风和其他的施工荷载确定，并不得小于１０ｍｍ。耳板宜仅设置于柱的一个方向的两侧，或柱接头受弯应力最大处。   
第８．４．４条 非抗震设防的高层建筑钢结构，当柱的弯矩较小且不产生拉力时，可通过上下柱接触面直接传递２５％的压力和２５％的弯矩，此时柱的上下端应磨平顶紧，并应与柱轴线垂直。坡口焊缝的有效深度ｔｅ不宜小于厚度的１/２（图８．４．４）。  


  
第８．４．５条 工字形柱在工地的接头，弯矩应由翼缘和腹板承受，剪力应由腹板承受，轴力应由翼缘和腹板分担。翼缘接头宜采用坡口全熔透焊缝，腹板可采用高强度螺栓连接。当采用全焊接接头时，上柱翼缘应开Ｖ形坡口；腹板应开Ｋ形坡口。   
第８．４．６条 箱形柱在工地的接头应全部采用焊接，其坡口应采用图８．４．６所示的形式。非抗震设防时可按本规程第８．４．４条的规定执行。  


  
下节箱形柱的上端应设置隔板，并应与柱口齐平，厚度不宜小于１６ｍｍ。其边缘应与柱口截面一起刨平。在上节箱形柱安装单元的下部附近，尚应设置上柱隔板，其厚度不宜小于１０ｍｍ。柱在工地的接头上下侧各１００ｍｍ范围内，截面组装焊缝应采用坡口全熔透焊缝。   
第８．４．７条 柱需要改变截面时，柱截面高度宜保持不变，而改变其翼缘厚度。当需要改变柱截面高度时，对边柱宜采用图８．４．７（α）所示的做法。变截面的上下端均应设置隔板（图８．４．７α、ｂ）。当变截面段位于梁柱接头时，可采用图８．４．７（ｃ）所示做法，变截面两端距梁翼缘不宜小于１５０ｍｍ。   


  
第８．４．８条 十字形柱与箱形柱相连处，在两种截面的过渡段中，十字形柱的腹板应伸入箱形柱内，其伸入长度应不小于钢柱截面高度加２００ｍｍ（图８．４．８）。  


  
第８．４．９条 与上部钢结构相连的钢骨混凝土柱，沿其全高应设栓钉（图８．４．８），栓钉间距和列距在过渡段内宜采用１５０ｍｍ，不大于２００ｍｍ；在过渡段外不大于３００ｍｍ。  
   

第五节 梁与梁的连接  
第８．５．１条 梁在工地的接头，主要用于柱带悬臂梁段与梁的连接，可采用下列接头形式：   
一、翼缘采用全熔透焊缝连接，腹板用摩擦型高强度螺栓连接；   
二、翼缘和腹板采用摩擦型高强度螺栓连接；   
三、翼缘和腹板采用全熔透焊缝连接。   
第８．５．２条 当用于抗震设防时，梁的接头应按本规程第８．１．３条第三款的要求设计；当用于非抗震设防时，梁的接头应按内力设计，此时，腹板连接按受全部剪力和所分配的弯矩共同作用计算，翼缘连接按所分配的弯矩设计。当接头处的内力较小时，接头承载力不应小于梁截面承载力的５０％。  
第８．５．３条 次梁与主梁的连接宜采用简支连接，必要时也可采用刚性连接（图８．５．３）。   


  
第８．５．４条 抗震设防时，框架横梁下翼缘在距柱轴线１/８～１/１０梁跨处，应设置侧向支承构件（图８．４．５），并应满足现行国家标准《钢结构设计规范》（GBJ 17）第９．３．２条的要求。侧向隅撑长细比不得大于130

其设计轴压力Ｎ应按下式计算：   


  
第８．５．５条 当管道穿过钢梁时，腹板中的孔口应予补强。补强时，弯矩可仅由翼缘承担，剪力由孔口截面的腹板和补强板共同承担。   
不应在距梁端相当于梁高的范围内设孔，抗震设防的结构不应在隅撑范围内设孔。孔口直径不得大于梁高的１/２。相邻圆形孔口边缘间的距离不得小于梁高，孔口边缘至梁翼缘外皮的距离不得小于梁高的１/４。   
圆形孔直径小于或等于１/３梁高时，可不予补强。当大于１/３梁高时，可用环形加劲肋加强（图８．５．５-１ａ），也可用套管（图８．５．５-１ｂ）或环形补强板（图８．５．５-１ｃ）加强。  


  
圆形孔口加劲肋截面不宜小于１００ｍｍ×１０ｍｍ，加劲肋边缘至孔口边缘的距离不宜大于１２ｍｍ。圆形孔口用套管补强时，其厚度不宜小于梁腹板厚度。用环形板补强时，若在梁腹板两侧设置，环形板的厚度可稍小于腹板厚度，其宽度可取７５～１２５ｍｍ。   
矩形孔口与相邻孔口间的距离不得小于梁高或矩形孔口长度中之较大值。孔口上下边缘至梁翼缘外皮的距离不得小于梁高的１/４。矩形孔口长度不得大于７５０ｍｍ，孔口高度不得大于梁高的１/２，其边缘应采用纵向和横向加劲肋加强。   
矩形孔口上下边缘的水平加劲肋端部宜伸至孔口边缘以外各３００ｍｍ。当矩形孔口长度大于梁高时，其横向加劲肋应沿梁全高设置（图８．５．５-２）。   


   
矩形孔口加劲肋截面不宜小于１２５ｍｍ×１８ｍｍ。当孔口长度大于５００ｍｍ时，应在梁腹板两面设置加劲肋。   
   

第六节 钢柱脚  
第８．６．１条 高层钢结构框架柱的柱脚宜采用埋入式或外包式柱脚。仅传递垂直荷载的铰接柱脚可采用外露式柱脚。当钢框架按本规程第３．５．２条和第３．５．５条的要求在地下室中设置钢骨混凝土结构层时，其钢柱脚可按本节要求进行设计。   
第８．６．２条 埋入式柱脚（图８．６．２）的埋深，对轻型工字形柱，不得小于钢柱截面高度的二倍；对于大截面Ｈ型钢柱和箱型柱，不得小于钢柱截面高度的三倍。  
埋入式柱脚在钢柱埋入部分的顶部，应设置水平加劲肋或隔板。加劲肋或隔板的宽厚比应符合现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）关于塑性设计的规定。埋入式柱脚在钢柱的埋入部分应设置栓钉，栓钉的数量和布置可按外包式柱脚的有关规定确定。   


  
第８．６．３条 埋入式柱脚（图８．６．３）通过混凝土对钢柱的承压力传递弯矩（图８．６．３-１）。埋入式柱脚的混凝土承压应力应小于混凝土轴心抗压强度设计值，可按下式计算（图８．６．３-２）：  


  
第８．６．４条 埋入式柱脚钢柱翼缘的保护层厚度，应符合下列规定：   
一、对中间柱不得小于１８０ｍｍ（图８．６．４-１）；   
二、对边柱和角柱的外侧不宜小于２５０ｍｍ（图８．６．４-１）；   
三、埋入式柱脚钢柱的承压翼缘到基础梁端部的距离，应符合下列要求（图８．６．４-２～３）；  


  
四、混凝土对钢柱的压力通过位于柱脚上部的加劲肋和柱腹板传递，钢柱承压区及其承压力合力至混凝土顶面的距离ｄｃ，应按下列规定确定（图８．６．４-４）：   


  
第８．６．５条 埋入式柱脚的钢柱四周，应按下列要求设置主筋和箍筋：   
一、主筋的截面面积应按下列公式计算：  


  
二、主筋的最小含钢率为０．２％，其配筋不宜小于４φ２２，并在上端设弯钩。主筋的锚固长度不应小于３５ｄ（ｄ为钢筋直径），当主筋的中心距大于２００ｍｍ时，应设置φ１６的架立筋。   
三、箍筋宜为φ１０，间距１００；在埋入部分的顶部，应配置不少于３φ１２、间距５０的加强箍筋。  
第８．６．６条 外包式柱脚（图８．６．６-１）的混凝土外包高度与埋入式柱脚的埋入深度要求应相同。  
外包式柱脚的抗震第一阶段设计，应符合下列规定：   
一、在计算平面内，钢柱一侧翼缘上的圆柱头栓钉数目，应按下列公式计算 。柱轴向的栓钉间距不得大于200mm（图8.6.3-1）。  


  
二、外包式柱脚底部的弯矩全部由外包钢筋混凝土承受，其抗弯承载力应按下式验算。受拉主筋的锚固长度，应符合现行国家标准《钢筋混凝土结构设计规范》（ＧＢＪ１０）的规定。  


  
三、外包混凝土的抗剪承载力，应符合下列规定：  
１．当钢柱为工形截面时（图８．６．６-２ａ），外包式钢筋混凝土的受剪承载力宜按式（８．６．６-５）和（８．６．６-６）计算，并取其较小者：   


   
２．当钢柱为箱形截面时（图８．６．６-２ｂ），外包钢筋混凝土的受剪承载力为：  


   
第８．６．７条 由柱脚锚栓固定的外露式柱脚承受轴力和弯矩时，其设计应符合下列规定：  
一、底板尺寸应根据基础混凝土的抗压强度设计值确定；  
二、当底板压应力出现负值时，应由锚栓来承受拉力。当锚栓直径大于６０ｍｍ时，可按钢筋混凝土压弯构件中计算钢筋的方法确定锚栓直径；   
三、锚栓和支承托座应连接牢固，后者应能承受锚栓的拉力；  
四、锚栓和内力应由其与混凝土之间的粘结力传递。当埋设深度受到限制时，锚栓应固定在锚板或锚梁上；   
五、柱脚底板的水平反力，由底板和基础混凝土间的摩擦力传递，摩擦系数可取０．４。当水平反力超过摩擦力时，可采用下列方法之一加强：   
１．底板下部焊接抗剪键；   
２．柱脚外包钢筋混凝土。   

第七节 支撑连接  
第８．７．１条 抗剪支撑节点设计应符合下列要求：   
一、在抗震设防的结构中，支撑节点连接的最大承载力应满足本规程式（８．１．３-３）的要求；   
二、除偏心支撑外，支撑的重心线应通过梁与柱轴线的交点，当受条件限制有不大于支撑杆件宽度的偏心时，节点设计应计入偏心造成的附加弯矩的影响；   
三、柱和梁在与支撑翼缘的连接处，应设置加劲肋。加劲肋应按承受支撑轴心力对柱或梁的水平或竖向分力计算。支撑翼缘与箱形柱连接时，在柱壁板的相应位置应设置隔板（图８．７．２）；  


  
四、在抗震设防的结构中，支撑宜采用Ｈ形钢制作，在构造上两端应刚接。当采用焊接组合截面时，其翼缘和腹板应采用坡口全熔透焊缝连接。   
第８．７．２条 当支撑翼缘朝向框架平面外，且采用支托式连接时（图８．７．２ａ、ｂ），其平面外计算长度可取轴线长度的０．７倍；当支撑腹板位于框架平面内时（图８．７．２ｃ、ｄ），其平面外计算长度可取轴线长度的０．９倍。  
第８．７．３条 偏心支撑与耗能梁段相交时，支撑轴线与梁轴线的交点，不得位于耗能梁段外（图８．７．３-１和图８．７．３-２）。  


   
第８．７．４条 偏心支撑的剪切屈服型耗能梁段与柱翼缘连接时（图８．７．３-１），梁翼缘与柱翼缘之间应采用坡口全熔透对接焊缝；梁腹板与柱之间应采用角焊缝，焊缝强度应满足本规程式（８．１．３-２）的要求。耗能梁段不宜与工字形柱腹板连接。   
第８．７．５条 耗能梁段腹板加劲肋的设置，应符合下列要求（图８．７．３）：   
一、耗能梁段与支撑连接的一端，应在支撑两侧设置加劲肋。 当耗能梁段的净长ａ＜２．６Ｍｐ/Ｖｐ时，应在距两端ｂｆ的位置两侧设置加劲肋。加劲肋在腹板两侧的总宽度不应小于ｂｆ—２ｔｗ，其厚度不应小于０．７５ｔｗ或１０ｍｍ；  
二、当耗能梁段的净长ａ＜２．２Ｍｐ/Ｖｐ，或ａ≥２．２Ｍｐ/Ｖｐ，但其截面弯矩达Ｍｐｃ时的剪力大于０．４７ｆｈ０ｔｗ时，还应设置中间加劲肋。  
当其净长ａ≤１．６Ｍｐ/Ｖｐ时，中间加劲肋间距不得大于３８ｔｗ—ｈ０/５；  
当其净长ａ≥２．６Ｍｐ/Ｖｐ时，中间加劲肋间距不得大于５６ｔｗ—ｈ０/５；  
当其净长ａ介于两者之间时，中间加劲肋间距应采用线性插值。   
三、高度不超过６００ｍｍ的耗能梁段，可仅在单侧设置加劲肋。等于或大于６００ｍｍ时，应两侧设置加劲肋。一侧加劲肋的宽度不应小于（ｂｆ/２）—ｔｗ，厚度不应小于１０ｍｍ。   
第８．７．６条 耗能梁段加劲肋应在三边与梁用角焊缝连接。其与腹板连接焊缝的承载力不应低于Ａｓｔｆ，与翼缘连接焊缝的承载力不应低于Ａｓｔｆ/４。此处，Ａｓｔ＝ｂｓｔｔｓｔ，ｂｓｔ为加劲肋的宽度，ｔｓｔ为加劲肋的厚度。   
第８．７．７条 耗能梁段两端上下翼缘，应设置水平侧向支撑，其轴力设计值至少应为０．０１５ｆｂｆｔｆ，ｂｆ、ｔｆ分别为其翼缘的宽度和厚度。与耗能梁段同跨的框架梁上下翼缘，也应设置水平侧向支撑，其间距不应大于13ｂｆ

，其轴力设计值至少不应小于现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）第５．１．６条规定的值。梁在侧向支承点间的长细比应符合现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）第９．３．２条的规定。   

第九章 幕墙与钢框架的连接  
第一节 一般要求  
第９．１．１条 本章适用于幕墙与钢框架主体结构的连接和施工。  
第９．１．２条 幕墙构件应按国家现行建筑产品标准《建筑幕墙》（ＪＧ３０３５）、现行国家标准《玻璃幕墙工程技术规范》（ＪＧＪ１０２）以及现行国家标准《混凝土结构设计规范》（ＧＢＪ１０）进行承载力设计并作必要的刚度验算。   
第９．１．３条 在地震作用或风荷载作用下，应防止幕墙构件相互碰撞和脱落。   
第９．１．４条 在抗震设防的建筑中，采用混凝土幕墙时，幕墙构件与主体结构之间的分离缝宽度，宜取３０ｍｍ，幕墙构件相互之间的纵向及横向分离缝宽度宜取２５ｍｍ。分离缝应采用压缩性良好的弹性密封材料密封。
  
   
   

第二节 连接节点的设计和构造  
第９．２．１条 幕墙构件与钢框架的连接节点，宜设可微调的承重节点、固定节点和可动节点等三类节点，并应根据幕墙构件可能出现的相对于钢框架的变位形式，确定节点的连接方法及构造。  
第９．２．２条 节点连接铁件和紧固件均应采用延性好的材料制作，其承载力设计值可按第二章的规定采用。  
第９．２．３条 连接节点应承受单块幕墙的自重、风荷载、温度变化等引起的作用及施工临时荷载，在地震区尚应承受幕墙本身的地震作用。   
第９．２．４条 作用于幕墙构件上的风荷载标准值，应按下式计算：  


  
第９．２．５条 当幕墙构件上下端均与钢框架连接时，作用于幕墙构件的地震作用标准值，可按下列公式计算。位于屋顶突出小塔屋上的幕墙构件，其地震作用标准值尚应乘以动力增大系数３，但此地震作用不向下传递。  


  
第９．２．６条 幕墙构件的温度作用效应，应按下列规定计算：  
一、幕墙构件的温度作用可按下列公式计算：  


  
二、当ＦＴｋ为负数时表示温度应力为零。  
三、幕墙构件材料的弹性模量和线膨胀系数，可按表９．２．６的规定采用：   


  
第９．２．７条 幕墙构件的连接钢件和紧固件，应按下列公式计算作用组合的效应：   


  
荷载组合可按本规程表５．４．２的规定进行，但平面内和平面外的地震作用应分别与其他荷载组合，不考虑它们同时施加。温度作用在各组合中均应考虑。   
第９．２．８条 在抗震设防的建筑中，幕墙构件与主体结构的连接节点，均应按地震作用组合计算螺栓、连接角钢和焊缝的承载力。受力螺栓、销钉、铆钉每处不得少于２个，并应乘以不小于２．５的增大系数。   
第９．２．９条 幕墙构件节点的紧固件和连接件同时受拉剪作用时，其承载力应符合下式的要求：  


  
第９．２．１０条 幕墙构件节点紧固件及连接件的最小构造尺寸，应符合表９．２．１０的规定。焊缝及螺栓的构造要求应符合现行国家标准《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７）第八章的规定。   


  
第９．２．１１条 可动节点应设置大孔径连接钢件、长孔径钢垫板及滑移垫片（图９．２．１１）。  


   
第９．２．１２条 当可动节点以横向滑动方式吸收层间变位时，连接钢件上横向长圆孔的长向孔径应按下式计算：  


  
第９．２．１３条 可动节点以旋转方式承受层间位移时，连接钢件上竖向长圆孔的长向孔径应按下列公式计算：  


  
第９．２．１４条 可动节点中长圆孔的连接钢件，不得与幕墙构件上的钢件焊接，但可与钢框架焊接或用螺栓固定。  
第９．２．１５条 可动节点的滑移垫片，应选用耐磨、高强、耐老化、韧性好、摩擦系数小的薄片，其垫片厚度宜为１ｍｍ。
  

第三节 施工要点  
第９．３．１条 施工中各环节的技术要求应符合现行行业标准《玻璃幕墙工程技术规范》（ＪＧＪ１０２）等的规定，保证预埋件位置正确，有足够的牢固度，并对其进行妥善的保护，在任何情况下均不得敲打、碰撞。不得将受损的预埋件、未经检验的和检验不合格的幕墙构件装到钢框架上。  
第９．３．２条 紧固可动节点长圆孔内的螺栓时，应采用扭矩搬手控制螺栓的预拉力。不得对此种螺栓进行焊接固定，但需采取防止螺栓松动的措施。   
第９．３．３条 可动节点内不得使用翘曲不平或破损的滑移垫片。各节点的连接钢件及紧固件的材料和精度，均应符合设计要求，并不得有扭、翘、弯曲等现象。   
第９．３．４条 幕墙构件及节点螺栓安装的尺寸容许误差，应符合表９．３．４的规定。  


  
第９．３．５条 幕墙构件与钢结构连接的钢件和预埋件，均应预先进行表面防锈处理。幕墙固定后其节点尚应按本规程第十一章和第十二章的要求，对节点采取防锈和防火措施。可动节点的防锈和防火措施不得削弱节点随动变位的功能。   
第９．３．６条 幕墙构件安装，除应符合本规程第９．３．１条的规定外，尚应符合下列要求：  
一、幕墙构件在钢框架上的临时固定点不得少于４处；   
二、基本风速超过１０ｍ/ｓ时，不应进行吊装作业。   











































                                    
                  
              
            
            
              
            
            
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